Tiêu chuẩn chỉnh TCtoàn nước 10304:2014 "Móng cọc - Tiêu chuẩn chỉnh thiết kế" xuất bản vẫn khắc phục và hạn chế được hầu như điểm yếu kém chí tử nhưng mà bạn xây dựng thi công gặp mặt nên với ngầm phát âm với nhau mà TCXDViệt Nam 205:1998 vày lỗi thiết yếu tả giỏi hướng dẫn chưa rõ ràng. Điều quan trọng hơn là mức độ chịu download của cọc dự báo theo tiêu chuẩn new mang đến cực hiếm cao và gần với thực tiễn phân tích nén tĩnh của sản phẩm vô vàn công trình trong veo rộng chục năm của thực tiễn cần sử dụng móng cọc.

Bạn đang xem: Sức chịu tải của cọc khoan nhồi


*

Như vậy, về cơ sở lý thuyết vẫn rõ ràng. Nhiệm vụ của fan kỹ sư xây đắp tiếng là vận dụng tiêu chuẩn chỉnh new vào công tác làm việc dự báo sức chịu đựng mua của cọc bằng cách phát hành công cụ (ứng dụng, bảng tính Excel...). Sau trên đây xin trình diễn công việc vận dụng TCtoàn quốc 10304:năm trước một phương pháp thực tế độc nhất vô nhị mang đến 2 nhiều loại cọc thông dụng là cọc khoan nhồi và cọc đóng/xay.

1. Tính tân oán mức độ chịu tải theo vật liệu cọc

Hầu không còn trường vừa lòng thiết kế kết cấu thực tế là cọc chịu đựng lực nén đúng trọng tâm do đài truyền vào tự dự án công trình trên, vật tư cọc bêtông cốt thxay thường. Dùng phương pháp tính toán thù nlỗi cấu khiếu nại bêtông Chịu đựng nén đúng trung khu của TCcả nước 5574:2012 nlỗi sau:

$$P_VL=varphileft(R_bA_b+R_scA_st ight)$$

Diễn giải công thức:

$A_st$ là tổng diện tích cốt thép dọc trong cọc

$A_b$ là diện tích S bêtông trong cùng ngày tiết diện cọc

$R_sc$ là độ mạnh tính toán về nén của cốt thép

$R_b$ là cường độ tính tân oán về nén của bêtông cọc, bởi cường độc tính toán thù gốc của bêtông nhân cùng với những hệ số điều kiện làm việc $gamma_cb.gamma"_cb$ nhỏng sau:

$gamma_cb=0,85$ kể đến đổ bêtông trong khoảng không gian chật thon thả của hố khoan, ống vách

$gamma"_cb$ kể tới phương pháp xây đắp cọc, ngôi trường vừa lòng phổ cập là cọc khoan nhồi tương xứng ngôi trường đúng theo ghi vào TCcả nước 10304:năm trước là Trong các nền, việc khoan và đổ bêtông vào lòng hố khoan bên dưới dung dịch khoan hoặc bên dưới nước Chịu áp lực nặng nề dư (không dùng ống vách) $gamma"_cb=0,7$. Các ngôi trường hòa hợp khác xem mục 7.1.9 của tiêu chuẩn chỉnh.

Với cọc bêtông cốt thép đúc sẵn đóng, nghiền, các hệ số $gamma_cb=gamma"_cb=1$.

$varphi$ là thông số bớt năng lực Chịu lực bởi tác động của uốn nắn dọc, theo TCViệt Nam 5574:2012:

Với $lambdaleqslant28,varphi=1$Với $28

lúc tính tân oán kiến tạo kết cấu theo cường độ vật tư, xem cọc nhỏng một tkhô hanh ngàm cứng vào khu đất tại chiều sâu phương pháp đáy đài một khoảng: $l_1=l_o+frac2alpha_varepsilon$

$l_o$ là chiều nhiều năm đoạn cọc kể từ lòng đài cho cao độ san nền

$alpha_varepsilon=5sqrtfrackb_pgamma_cEI$

$k$ là hệ số Xác Suất, phụ thuộc vào một số loại đất phủ bọc cọc theo bảng A.1 của TCViệt Nam 10304:2014

$E$ là module bọn hồi của vật liệu có tác dụng cọc (bêtông)

$gamma_c=3$ là hệ số điều kiện thao tác đối với cọc độc lập

$frac2alpha_varepsilon$ ko được thừa vượt chiều sâu cho mũi cọc trường đoản cú đáy đài $h$

$lambda=fracl_1r$ là độ mảnh của cọc, $r=sqrtfracIA$ là nửa đường kính quán tính của huyết diện cọc.

Lưu ý cùng với cọc thí nghiệm, độ mạnh chịu đựng nén nơi bắt đầu của bêtông cọc nên nhân cùng với hệ số ĐK thao tác $gamma_b2=1,1$ vày đặc thù cài trọng nén tĩnh là tạm thời, thời gian ngắn.

Trong trường vừa lòng kiến tạo kết cấu cọc sử dụng bêtông cốt thnghiền dự ứng lực, sức chịu đựng sở hữu theo vật liệu cọc tính toán theo phía dẫn của TCViệt Nam 7888:2008.

Xem thêm: Cập Nhật Dữ Liệu Từ Nhiều File Excel Về Một File Excel Duy Nhất

2. Tính toán thù sức Chịu tải cọc theo đất nền

Sức chịu cài của cọc theo đất nền xác minh so với cọc Chịu nén nlỗi sau:

$$Q_a=fracgamma_ogamma_nfracR_c,ugamma_k-W_c$$

$R_c,u$ là sức Chịu đựng tải trọng nén rất hạn

$W_c$ là trọng lượng bạn dạng thân cọc gồm kể tới thông số độ tin tưởng bằng 1,1

$gamma_o$ là thông số điều kiện thao tác làm việc, nói tới nhân tố tăng mức độ đồng bộ của nền khu đất Lúc thực hiện móng cọc, đem bởi 1 đối với cọc đối chọi với mang bằng 1,15 trong móng nhiều cọc

$gamma_n$ là hệ số tin cậy về khoảng quan trọng của công trình, đem bằng 1,2; 1,15 cùng 1,1 khớp ứng với trung bình đặc biệt quan trọng của công trình cấp cho I, II và III ( Phú lục F của tiêu chuẩn)

$gamma_k$ là hệ số độ tin tưởng theo đất xác minh theo điều 7.1.11 của tiêu chuẩn

Trong thực hành thực tế xây dựng tạo ra hiện thời phổ cập tính toán sức Chịu thiết lập cọc theo tác dụng phân tách xuim tiêu chuẩn chỉnh (SPT) sử dụng 2 bí quyết Meyerhof và phương pháp của Viện bản vẽ xây dựng Nhật Bản nlỗi sau:

Công thức Meyerhof:

Sức Chịu đựng thiết lập trọng nén cưc hạn:

$$R_c,u=q_bA_b+usumf_il_i (kN)$$

$q_b$ là cường độ sức chống của đất bên dưới mũi cọc $q_b=k_1N_p$

$k_1$ là Hệ số, $k_1=40h/dleqslant400$ cùng với cọc đóng/ép cùng $k_1=120$ cùng với cọc khoan nhồi

$h$ là chiều sâu hạ cọc

$N_p$ là chỉ số SPT trung bình trong khoảng 1d phía bên dưới mũi cọc cùng 4d phía bên trên mũi cọc

$f_i$ là cường độ sức chống của đất theo thân cọc

trong những lớp đất rời $f_i=k_2N_s,i$trong số lớp khu đất bám $f_i=alphac_u,i$

$k_2$ là thông số rước bởi $2,0$ cùng với cọc đóng/ép và bởi $1,0$ cùng với cọc khoan nhồi

$alpha$ là thông số xác định theo biểu thiết bị bên trên hình G.2 của tiêu chuẩn

$N_s,i$ là chỉ số SPT vừa đủ của lớp đất trang bị i bên trên thân cọc

$c_u,i$ là độ mạnh sức chống giảm không thoát nước của lớp đất lắp thêm i bên trên thân cọc $c_u,i=6,25N_c,i(kPa)$

$N_c,i$ là chỉ số SPT vào đất dính của lớp khu đất sản phẩm công nghệ i trên thân cọc.

Công thức của Viện phong cách thiết kế Nhật Bản:

$$R_c,u=q_bA_b+usumleft(f_c,il_c,i+f_s,il_s,i ight)$$

$q_b$ là cường độ mức độ phòng của khu đất bên dưới mũi cọc, khẳng định nhỏng sau:

Lúc mũi cọc phía trong lớp khu đất rời $q_b=300N_p$ mang đến cọc đóng/nghiền với $q_b=150N_p$ cho cọc khoan nhồiLúc mũi cọc bên trong lớp khu đất dính $q_b=9c_u$ mang lại cọc đóng/xay và $q_b=6c_u$ cho cọc khoan nhồi

$f_s,i$ là độ mạnh sức chống vừa phải bên trên đoạn cọc nằm trong lớp đất tách sản phẩm công nghệ i $f_s,i=10N_s,i/3$

$f_c,i$ là cường độ sức kháng vừa đủ bên trên đoạn cọc nằm trong lớp đất bám sản phẩm i $f_c,i=alpha_pf_Lc_u,i$

$alpha_p$ là hệ số điều chỉnh cho cọc đóng/ép cùng $f_L$ là hệ số điều chỉnh theo độ mhình họa $h/d$ của cọc đóng góp, bởi 1 đến cọc khoan nhồi, khẳng định như các biểu đồ gia dụng sau của tiêu chuẩn: